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更新时间:2024-03-27

快讯播报

不锈钢残余奥氏体快讯

2024-03-25 11:59

全球领先的不锈钢生产商Aperam公布2024年4月销售的奥氏体扁平材产品附加费。其中:欧洲地区304约2157欧元/吨,环比增加97欧元/吨(二连增);316L约3513欧元/吨,环比增加149欧元/吨(三连增);309S约2923欧元/吨(二连增),环比增加161欧元/吨;201约1625欧元/吨(二连增),环比增加48欧元/吨;430约1006欧元/吨,环比减少17欧元/吨。

2024-03-22 11:29

印度金达莱不锈钢(JSL)与领先的电动汽车制造商JBM Auto合作,制造500多辆节能轻质不锈钢电动公共汽车。据悉,金达莱不锈钢将为JBM汽车提供由低碳铬锰奥氏体不锈钢制成的JT管。这种材料在印度标准局6911规范中也被称为N7,其强度是目前用于制造公共汽车的碳钢的三倍。

2024-03-04 14:58

2024年3月1日,浦项股份有限公司成功申请一项名为“奥氏体不锈钢及其制造方法”专利,申请公布号CN117642522A,申请日期为2022年6月9日。 该发明公开了一种同时满足高强度、高伸长率和高屈强比的超细晶粒奥氏体不锈钢及其制造方法。根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢中,以重量%计,可以包含:碳(C):0.0050.03%、硅(Si):0.11.0%、锰(Mn):0.12.0%、镍(Ni):6.012.0%、铬(Cr):16.020.0%、氮(N):0.010.2%、铌(Nb):0.25%以下、余量的铁(Fe)及其他不可避免的杂质,所述奥氏体不锈钢的厚度中心部的平均晶粒尺寸(d)值可以为5μm以下,带状未再结晶面积分数可以为10%以下。

2024-02-27 18:00

全球领先的不锈钢生产商Aperam公布2024年3月销售的奥氏体扁平材产品附加费。 其中:欧洲地区304不锈钢合金附加费约2060欧元/吨,环比增加68欧元/吨;316L约3364欧元/吨,环比增加65欧元/吨;309S约2762欧元/吨,环比增加98欧元/吨;201约1577欧元/吨,环比增加50欧元/吨;430约1023欧元/吨,环比增加10欧元/吨。

2024-02-21 16:22

2月20日消息,据国家知识产权局公告,山西太钢不锈钢股份有限公司申请一项名为“一种热轧奥氏体不锈钢退火后大肚板板形的控制方法“,公开号CN117568570A,申请日期为2023年11月。 专利摘要显示,本发明涉及热轧不锈钢带钢退火酸洗领域,一种热轧奥氏体不锈钢退火后大肚板板形的控制方法,包括以下步骤: 步骤一:冷却段的空冷段:风量为0.2‑0.4MPa,使得钢带温度由1050‑1100℃快速降温至850℃以下; 步骤二:冷却段的水冷段:水冷段1‑3区中心喷水管打开,边部喷水管打开,下表面中心喷水管水压为0.22‑0.25MPa,边部喷水管水压为0.19‑0.21MPa; 步骤三:冷却段的水冷段4‑8区的所有喷水管均打开,且上下表面喷水管水压为0.15‑0.18MPa。 本发明的实施对于热轧奥氏体不锈钢带钢退火后大肚板板形改善明显,从而使得钢带顺利通过冷却段及烘干段,不产生划伤缺陷,也为后续不锈钢板板形的矫直提供先决条件。

不锈钢残余奥氏体价格行情

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    该发明公开了一种防止奥氏体不锈钢钢卷罩式炉退火时层间粘结的方法,包括:将硼酸与酒精进行混合,配置出硼酸酒精过饱和溶液并将其装入开卷机组的喷淋箱中;将钢卷在开卷机组上开卷,钢卷展开时将喷淋箱中的硼酸酒精过饱和溶液均匀喷涂在钢带表面,喷淋后采用压缩空气对钢带表面进行吹扫,将钢带表面酒精挥发完全;将钢带由卷取机进行卷取,卷取的钢带不垫任何介质;将钢卷在罩式炉进行退火处理;将罩式炉退火后的钢卷在修磨机组上开卷,并清理钢带表面残余的硼酸。

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    Gaetano Ronchi在演讲中谈到高性能奥氏体不锈钢的加工制作方法与标准奥氏体不锈钢相似,而差异性主要有以下几点,首先高性能奥氏体不锈钢强度更高,加工硬化率更高,需要加大成形压力,通过“过弯”补偿回弹 中达新材料股份有限公司高级工程师沈国雄先生分享石化乙烯裂解炉用NO8811无缝管显微组织和性能的研究 中达新材料股份有限公司高级工程师沈国雄 江苏大明特种钢材有限公司总经理卞薇薇女士讲解了超奥体不锈钢及镍合金补偿器的应用案例,使用双层结构,增加补偿器整体厚度;使用固溶处理来消除加工残余应力等。

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    2016年11月,在国际高端手机制造商技术团队来酒钢参观交流并与酒钢确立了初步合作意向之后,酒钢成立研发团队,技术人员查找标准、文献,并对普通316L不锈钢进行检验分析,按照厂商提出的各项性能指标,主攻钢水纯净度和磁导率,志在紧抓契机、赢得信任 明确研发思路后,技术人员分析研究影响残余铁素体含量的主要因素,找到适合的新型奥氏体不锈钢的成分配比;研究纯净钢冶炼工艺,降低非金属夹杂物的数量及尺寸;优化热加工工艺,避免高合金含量奥氏体不锈钢在加热及热轧过程中产生微裂纹及起皮缺陷;优化热线固溶处理温度曲线,控制晶粒度大小,获得良好的塑韧性指标;通过试验得出此钢种的加工硬化曲线,更好地控制硬化态硬度指标…… 从技术准备到订单交付,仅用2个月的时间,酒钢研发生产的首批100吨超纯净抗电子屏蔽奥氏体不锈钢顺利到达客户手中。

  • 不锈钢封头的热处理

    当冷却速度愈快,含碳量和合金成分愈高,冷却过程中在热应力作用下产生的不均匀塑性变形愈大,最后形成的残余应力就愈大 另一方面钢在热处理过程中由于组织的变化即奥氏体向马氏体转变时,因比容的增大会伴随工件体积的膨胀,工件各部位先后相变,造成体积长大不一致而产生组织应力不锈钢封头组织应力变化的最终结果是表层受拉应力,心部受压应力,恰好与热应力相反。

  • 镍元素对不锈钢的影响

    镍是强烈一百万并稳定奥氏体且扩大奥氏体相区的元素,为了获得单一的奥氏体组织,当钢中含有0.1%碳和18%铬时所需的最低镍含量约为8%,这便是最著名18-8铬镍奥氏体不锈钢的基本分,奥氏体不锈钢中,随着镍含量的增加,残余的铁素体可完全消除,并显著降低σ相形成的倾向;同时马氏体转烃温度降低,甚至可不出现λ→M相变,但是镍含量的增加会降低碳在奥氏体不锈钢中的溶解度,从而使碳化物析出倾向增强。

  • 镍与废不锈钢关系

    镍是强烈一百万并稳定奥氏体且扩大奥氏体相区的元素,为了获得单一的奥氏体组织,当钢中含有0.1%碳和18%铬时所需的最低镍含量约为8%,这便是最著名18-8铬镍奥氏体不锈钢的基本分,奥氏体不锈钢中,随着镍含量的增加,残余的铁素体可完全消除,并显著降低σ相形成的倾向;同时马氏体转烃温度降低,甚至可不出现λ→M相变,但是镍含量的增加会降低碳在奥氏体不锈钢中的溶解度,从而使碳化物析出倾向增强。

  • 不锈钢薄板拉深存在问题及对策

    受工厂选材限制,如果一般高碳、高铬工具钢用作不锈钢薄板拉深模,热处理硬度应达到60HRC以上,表面可进行软氮化处理如为提高模具耐磨性而再提高硬度对于不锈钢拉深中的粘结现象并不会带来改善关键是应该在热处理中尽可能去除残余奥氏体,如Cr12一类高硬度材料采用普通的悴火工艺,即使达到HRC62-64的极限硬度范围,组织中仍残存相当数量的奥氏体

  • 千丝万缕:镍与不锈钢关系

    镍是强烈一百万并稳定奥氏体且扩大奥氏体相区的元素,为了获得单一的奥氏体组织,当钢中含有0.1%碳和18%铬时所需的最低镍含量约为8%,这便是最著名18-8铬镍奥氏体不锈钢的基本分,奥氏体不锈钢中,随着镍含量的增加,残余的铁素体可完全消除,并显著降低σ相形成的倾向;同时马氏体转烃温度降低,甚至可不出现λ→M相变,但是镍含量的增加会降低碳在奥氏体不锈钢中的溶解度,从而使碳化物析出倾向增强。

  • 耐蚀镍合金—选择和应用指南(二)

    2.耐腐蚀性 镍合金的使用象征着传统不锈钢抗各种各样的酸、碱和盐腐蚀的能力的提高镍合金的突出优点是在含卤化物离子的水溶液中具有极好的耐腐蚀性能关于这一点,镍合金是大大优于众所周知的易于遭受氯化物和氟化物水溶液腐蚀的奥氏体不锈钢 镍合金的这种优良的耐腐蚀行为证明它本身不仅仅具有更低的金属损耗,而且能经受局部腐蚀,特别是耐孔蚀或缝隙腐蚀、晶间腐蚀和应力腐蚀开裂。

  • 镍元素对不锈钢的影响

    镍是强烈一百万并稳定奥氏体且扩大奥氏体相区的元素,为了获得单一的奥氏体组织,当钢中含有0.1%碳和18%铬时所需的最低镍含量约为8%,这便是最著名18-8铬镍奥氏体不锈钢的基本分,奥氏体不锈钢中,随着镍含量的增加,残余的铁素体可完全消除,并显著降低σ相形成的倾向;同时马氏体转烃温度降低,甚至可不出现λ→M相变,但是镍含量的增加会降低碳在奥氏体不锈钢中的溶解度,从而使碳化物析出倾向增强。

  • 沉淀硬化不锈钢

    也有资料把这类钢分为马氏体沉淀硬化不锈钢和马氏体时效不锈钢,在固溶态下,前者在马氏体基体中含少量的铁素体(10%左右)和少量残余奥氏体,后者为马氏体基体中只有少量的残余奥氏体,后者的韧性相对较高沉淀硬化半奥氏体不锈钢是固溶热处理后,冷至室温时,以奥氏体组织存在,而且含有5%~20铁素体组织,但奥氏体组织不是十分稳定,通过一系列热冷处理或机械变形处理后,奥氏体转变成马氏体,再通过时效而强化   奥氏体沉淀硬化不锈钢,其组织为稳定奥氏体组织,热处理是不能改变组织,为此,只能通过加入析出强化元素,通过时效处理而强化。

  • 沉淀硬化不锈钢

    也有资料把这类钢分为马氏体沉淀硬化不锈钢和马氏体时效不锈钢,在固溶态下,前者在马氏体基体中含少量的铁素体(10%左右)和少量残余奥氏体,后者为马氏体基体中只有少量的残余奥氏体,后者的韧性相对较高沉淀硬化半奥氏体不锈钢是固溶热处理后,冷至室温时,以奥氏体组织存在,而且含有5%~20铁素体组织,但奥氏体组织不是十分稳定,通过一系列热冷处理或机械变形处理后,奥氏体转变成马氏体,再通过时效而强化   奥氏体沉淀硬化不锈钢,其组织为稳定奥氏体组织,热处理是不能改变组织,为此,只能通过加入析出强化元素,通过时效处理而强化。

  • 沉淀硬化不锈钢

    也有资料把这类钢分为马氏体沉淀硬化不锈钢和马氏体时效不锈钢,在固溶态下,前者在马氏体基体中含少量的铁素体(10%左右)和少量残余奥氏体,后者为马氏体基体中只有少量的残余奥氏体,后者的韧性相对较高沉淀硬化半奥氏体不锈钢是固溶热处理后,冷至室温时,以奥氏体组织存在,而且含有5%~20铁素体组织,但奥氏体组织不是十分稳定,通过一系列热冷处理或机械变形处理后,奥氏体转变成马氏体,再通过时效而强化 奥氏体沉淀硬化不锈钢,其组织为稳定奥氏体组织,热处理是不能改变组织,为此,只能通过加入析出强化元素,通过时效处理而强化。

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    也有资料把这类钢分为马氏体沉淀硬化不锈钢和马氏体时效不锈钢,在固溶态下,前者在马氏体基体中含少量的铁素体(10%左右)和少量残余奥氏体,后者为马氏体基体中只有少量的残余奥氏体,后者的韧性相对较高沉淀硬化半奥氏体不锈钢是固溶热处理后,冷至室温时,以奥氏体组织存在,而且含有5%~20铁素体组织,但奥氏体组织不是十分稳定,通过一系列热冷处理或机械变形处理后,奥氏体转变成马氏体,再通过时效而强化 奥氏体沉淀硬化不锈钢,其组织为稳定奥氏体组织,热处理是不能改变组织,为此,只能通过加入析出强化元素,通过时效处理而强化。

  • 有关不锈钢薄板拉深的问题及对策

      受工厂选材限制,如果一般高碳、高铬工具钢用作不锈钢薄板拉深模,热处理硬度应达到60HRC以上,表面可进行软氮化处理如为提高模具耐磨性而再提高硬度对于不锈钢拉深中的粘结现象并不会带来改善关键是应该在热处理中尽可能去除残余奥氏体,如Cr12一类高硬度材料采用普通的悴火工艺,即使达到HRC62-64的极限硬度范围,组织中仍残存相当数量的奥氏体奥氏体既是模具中的软点,与马氏体相比又与润滑剂中活性剂的亲和力较弱,不易建立起润滑油膜。

  • 有关不锈钢薄板拉深的问题及对策

      受工厂选材限制,如果一般高碳、高铬工具钢用作不锈钢薄板拉深模,热处理硬度应达到60HRC以上,表面可进行软氮化处理如为提高模具耐磨性而再提高硬度对于不锈钢拉深中的粘结现象并不会带来改善关键是应该在热处理中尽可能去除残余奥氏体,如Cr12一类高硬度材料采用普通的悴火工艺,即使达到HRC62-64的极限硬度范围,组织中仍残存相当数量的奥氏体奥氏体既是模具中的软点,与马氏体相比又与润滑剂中活性剂的亲和力较弱,不易建立起润滑油膜。

  • 不锈钢薄板拉深存在问题及对策

    受工厂选材限制,如果一般高碳、高铬工具钢用作不锈钢薄板拉深模,热处理硬度应达到60HRC以上,表面可进行软氮化处理如为提高模具耐磨性而再提高硬度对于不锈钢拉深中的粘结现象并不会带来改善关键是应该在热处理中尽可能去除残余奥氏体,如Cr12一类高硬度材料采用普通的悴火工艺,即使达到HRC62-64的极限硬度范围,组织中仍残存相当数量的奥氏体

  • 奥氏体不锈钢的焊接特点及焊条选用浅析

    奥氏体不锈钢焊接接头的应力腐蚀开裂是焊接接头比较严重的失效形式,表现为无塑性变形的脆性破坏 应力腐蚀开裂防止措施:(1)合理制定成形加工和组装工艺,尽可能减小冷作变形度,避免强制组装,防止组装过程中造成各种伤痕(各种组装伤痕及电弧灼痕都会成为SCC的裂源,易造成腐蚀坑)(2)合理选择焊材:焊缝与母材应有良好的匹配,不产生任何不良组织,如晶粒粗化及硬脆马氏体等;(3)采取合适的焊接工艺:保证焊缝成形良好,不产生任何应力集中或点蚀的缺陷,如咬边等;采取合理的焊接顺序,降低焊接残余应力水平;(4)消除应力处理:焊后热处理,如焊后完全退火或退火;在难以实施热处理时采用焊后锤击或喷丸等。

  • 奥氏体不锈钢的焊接特点及焊条选用浅析

    奥氏体不锈钢焊接接头的应力腐蚀开裂是焊接接头比较严重的失效形式,表现为无塑性变形的脆性破坏 应力腐蚀开裂防止措施:(1)合理制定成形加工和组装工艺,尽可能减小冷作变形度,避免强制组装,防止组装过程中造成各种伤痕(各种组装伤痕及电弧灼痕都会成为SCC的裂源,易造成腐蚀坑)(2)合理选择焊材:焊缝与母材应有良好的匹配,不产生任何不良组织,如晶粒粗化及硬脆马氏体等;(3)采取合适的焊接工艺:保证焊缝成形良好,不产生任何应力集中或点蚀的缺陷,如咬边等;采取合理的焊接顺序,降低焊接残余应力水平;(4)消除应力处理:焊后热处理,如焊后完全退火或退火;在难以实施热处理时采用焊后锤击或喷丸等。

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